1、 前言

TA5-A 鈦合金名義成分為 Ti-4Al-0.005B，是一種具有中等強度的鈦合金，屬于典型的 α 合金。該合金具有良好的焊接性能和耐蝕性，可在海水環境下工作，是船舶制造行業的理想結構材料，可加工成板材、棒材和鍛件，尤其適用于各類兵器制造[1]。

本文采用不同溫度下加熱后進行鐓粗的變形工藝方案，對 TA5-A 鈦合金棒材進行工藝試驗，經熱處理后，檢測高倍組織和力學性能，分析研究了變形工藝對該合金綜合力學性能和微觀組織的影響規律，為選擇該合金壓力加工工藝提供參考依據。

2 、實驗材料和方法

試驗采用寶雞鈦業股份有限公司真空自耗電弧爐熔煉生產的 Ф620mmTA5-A 鈦合金鑄錠，其成分為（wt%）：

Al 4.1，B 0.004~0.005，Fe 0.22~0.23，C 0.02，N ≤ 0.01，H ≤ 0.004，O ≤ 0.09，Y ≤ 0.005，符合《鈦及鈦合金牌號和化學成分》（GB/T3620.1-2007），（α+β）/β 轉化溫度為 1000~1010℃。該鑄錠在 β 相區開坯，經多火次鍛造，并在 α+β 相區經過 40% 的變形，生產為 Ф120mm 的棒材，棒材的組織和性能分別見圖 1 和表 1。

不同加熱溫度下的鐓粗變形試驗方案如下 ：

方案 1 ：960℃加熱，變形量 ε=55%

方案 2 ：980℃加熱，變形量 ε=55%

方案 3 ：1030℃加熱，變形量 ε=55%

按上述不同工藝鐓粗后所獲得的餅材，切取弦向試樣，試樣經 840℃ / 2h.AC 熱處理后進行性能測試和微觀組織觀察。

3、 試驗結果與討論

3.1 鐓粗變形工藝對微觀組織的影響

不同變形工藝的鐓粗餅材顯微組織如圖 2。從圖中可以看出，這三種工藝得到的組織與棒坯有明顯的差異。α+β相區鐓粗的餅材（方案 1 和方案 2）其顯微組織為典型等軸α 組織。因為鐓粗變形時，坯料心部位置為最大變形區，邊部位置為自由變形區，心部坯料變形較大，所以 α 晶粒比邊部細小。而方案 1 比方案 2 的變形溫度更低，其 α 相細化程度較方案 2 好 ；方案 3 為 β 相變形，其顯微組織為針狀 α束相互穿插分布的網籃組織。

3.2 鐓粗變形工藝對力學性能的影響

三種不同變形工藝生產的餅材，在 D/4 處取弦向試樣，分別檢測室溫拉伸性能和沖擊韌性，檢測結果見表 2。從表1 和表 2 可以看出 ：與 Ф120mm 棒材的性能相比，三種工

藝下的均比棒材的強度有所改善。綜合分析，采用不同的鐓粗變形方式可使鐓粗后餅材的強度、沖擊性能均有所改變。

經方案 1 和方案 2 生產的餅材，其顯微組織形貌與本體差別不大，均為等軸 α 組織，只是經過變形后，晶粒更加細小。力學性能中強度和塑性均有所增加，這是因為坯料在經過變形后，晶粒得到一定細化，通過細晶強化作用使坯料的強度和塑性均提高。沖擊韌性有所降低，這是由于針對等軸 α 組織，其 V 型沖擊缺口應力集中系數較大，等軸 α相的抗裂紋萌生作用減小，裂紋擴展路徑對沖擊韌性的影響占主導作用，變形后的組織（方案 1 和方案 2）其 α 顆粒球化程度更好，裂紋擴展路徑減小，導致沖擊韌性有所降低。

方案 3 生產的餅材，其抗拉強度提高約 40MPa，塑性略有降低，沖擊韌性提高較為明顯。這是由于變形后組織與坯料有較大變化，為典型的網籃組織。較于等軸組織而言，網籃組織有強度、韌性高，塑性低的特點。由于片狀 α 相能夠有效的增加裂紋擴展路徑，所以其沖擊韌性值比較高。

4、 結論

（1）三種鐓粗變形工藝得到的組織有明顯差異，β 區加熱變形后得到的組織為網籃組織，組織較為粗大，晶界不明顯。（α+β）區加熱變形后得到細等軸組織。

（2）β 區加熱變形得到的片層狀組織與（α+β）區加熱變形得到的等軸組織相比，塑性略有降低，強度和沖擊韌性提高。特別是沖擊性能提高非常明顯。

（3）實際生產中，對于沖擊韌性要求較高時，應采用 β鍛工藝。在保證 TA5-A 鈦合金具有一定塑性的前提下，可明顯提高沖擊韌性指標。同時可保證坯料在鍛造過程中具有良好的加工塑性。

參考文獻：

[1]Wang Jinyou（王金友）et al. 航空用鈦合金 [M]，上海，上?？茖W技術出版社，1985

[2]Cao Chunxiao（曹春曉）et al.Rare metals letters（稀有金屬快報）[J]，2006，No.1 ：17

[3]Wei Shouyong（魏壽庸）et al. 有色金屬加工，1988，No.2